請教，怎樣計算散熱片的面積
常溫下每1W的LED需要用多大的鋁材散熱片來散熱，LED才能工作在正常的狀態(tài)。是有公式計算還是按經(jīng)驗來定？
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散熱片作為強化傳熱的重要技術(shù)之一，廣泛地應(yīng)用于提高固體壁面的傳熱速率。比如飛機、空調(diào)、電子元件、機動車輛的散熱器、船用散熱器等［1］。對散熱片強化傳熱的研究引起國內(nèi)外眾多學(xué)者的關(guān)注，如對散熱片自然對流的研究［2-7］，對散熱片強制對流的研究［8-12］。前人對散熱片的研究大致可分為兩類：其一，采用實驗的手段，在一定范圍內(nèi)改變散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸和操作參數(shù)，比較其傳熱性能，從而得出散熱片組最優(yōu)的結(jié)構(gòu)尺寸和最優(yōu)的操作參數(shù)；其二，采用數(shù)學(xué)方法，對某一具體情況推導(dǎo)出偏微分方程，簡化其邊界條件，求其數(shù)值解。本文深入分析散熱片組間流體的流動特性及傳熱特性，總結(jié)各種因素對傳熱的影響，采用最優(yōu)化技術(shù)及先進的計算機軟件技術(shù)，對自然對流情況下矩形散熱片組的散熱過程進行了優(yōu)化研究，并設(shè)計典型實驗，檢驗優(yōu)化結(jié)果。
2 散熱片散熱過程分析
散熱片多用于強化發(fā)熱表面向空氣散熱的情況，故本文以與空氣接觸的散熱片為研究對象。由于散熱片表面溫度(一般不超過250 ℃)不高，散熱片組對空氣的輻射換熱量采用式(1)計算可知，它所占比例小于總散熱量的3%。因此，散熱片表面與周圍環(huán)境之間的散熱主要是對流傳熱。式(1)中的F為輻射角系數(shù)，本文散熱片組的輻射角系數(shù)由G N ELLISON［13］介紹的方法求得。
(1)
散熱片傳熱是一個比較復(fù)雜的物理過程，對此過程，國內(nèi)外學(xué)者進行了深入的實驗研究，他們的工作主要著重于傳熱系數(shù)大小、傳熱系數(shù)與流體流速以及流道的幾何形狀等因素的內(nèi)在聯(lián)系。在實驗研究中得到了許多適用于具體實驗條件的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。這些結(jié)果對傳熱過程的了解和散熱片的設(shè)計有重要的意義。
在自然對流條件下，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)(散熱片的間距、高度、厚度)是散熱片散熱的主要影響因素，散熱片組的結(jié)構(gòu)見文獻［14］。
2.1 間距對散熱片散熱的影響
描述流體與固體間對流傳熱的基本方程式為：
Q=hAΔT (2)
從上式可以看出，通過提高傳熱系數(shù)h，增大傳熱面積來強化流體與散熱片表面間的對流傳熱效果。當(dāng)基面寬度W給定時，假定傳熱溫差ΔT，傳熱系數(shù)h不變，這樣散熱量Q的提高就取決于換熱面積A的大小。增加散熱片數(shù)量就可以增加換熱面積，有利于散熱。但散熱片數(shù)目的增多，減小了散熱片間的距離S，傳熱系數(shù)h也隨之降低。
2.2 高度對散熱片散熱的影響
提高散熱片的高度H可以增加換熱面積A，從而達到強化傳熱的目的。但增加高度會使散熱片頂部的局部傳熱系數(shù)降低，導(dǎo)致平均傳熱系數(shù)的降低。此外，高度也影響著從散熱片基面到端部的溫度降。高度越大，溫度降也越大，導(dǎo)致散熱片表面與周圍大氣的平均溫度差就隨之降低，不利于散熱。實際上，散熱片的高度還將受到整機外型尺寸的限制。
2.3 厚度對散熱片散熱的影響
散熱片越薄，則單位長度上可裝載的散熱片的數(shù)量就越多，從而增大散熱面積，強化散熱片的散熱；隨著散熱片厚度的增大，散熱片表面與周圍大氣的平均換熱溫度差ΔT就隨之降低，這對于散熱是不利的。在實際的應(yīng)用中，厚度δ的大小往往受工藝水平高低所限。一般鑄造散熱片的厚度δ不小于2 mm，機加工散熱片的厚度δ不小于1 mm。
3 模型
根據(jù)以上的分析可知，在散熱片的設(shè)計中，散熱片結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取是問題的關(guān)鍵。本文以文獻［7］的實驗研究為基礎(chǔ)，在限定散熱量及基面面積的條件下，以設(shè)備的一次投資費用最少為目標(biāo)函數(shù)，對散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸進行了計算機模擬優(yōu)化計算。目標(biāo)函數(shù)為：
Y=CX (3)
對于密集散熱技術(shù)中采用散熱片的形狀較為簡單，而且一般是經(jīng)機械加工制成的，因此，式(3)中的C可取為常數(shù)。這樣，目標(biāo)函數(shù)就簡化為所用散熱材料的質(zhì)量。散熱材料由純鋁制成，其密度在本研究范圍內(nèi)變化很小，可以忽略。為了便于研究，把散熱材料的質(zhì)量轉(zhuǎn)化為其體積，即以所用散熱材料的體積為實際的目標(biāo)函數(shù)，其計算公式為：
(4)
式中：x、y、z分別為散熱片的高度、厚度、間距。
約束條件：
?、偕崞叨龋?≤x≤Hmax；②散熱片厚度：δ0≤y≤δmax；③散熱片間距：S0≤z≤Smax；④散熱量：Q≤Q0±ηQ0。
4 實例與分析
上述的優(yōu)化問題是一個比較復(fù)雜的帶有約束條件的非線性規(guī)劃。對此問題，首先采用罰函數(shù)法(外點法)將其化為無約束非線性規(guī)劃；其次采用坐標(biāo)輪換法再將多維非線性規(guī)劃化為一維非線性規(guī)劃；最后采用一維搜索法之進退法求解該問題。在上述算法基礎(chǔ)上，采用Borland C++語言設(shè)計出通用的優(yōu)化程序。
我們預(yù)先設(shè)定：可裝翅空間的體積(長×寬×高)為250 mm×180 mm×60 mm，壁溫為175 ℃，環(huán)境溫度為25 ℃，額定的散熱量為300±30 W。計算結(jié)果見表1。
表1 自然對流條件下散熱片組的優(yōu)化計算 mm
優(yōu)化值(初始值) 優(yōu)化值(初始值)
高度 厚度 間距 高度 厚度 間距
60.00(60) 1.03(5) 13.76(20) 59.89(50) 1.03(5) 13.70(20)
59.24(40) 1.03(5) 13.34(20) 58.05(30) 1.03(5) 12.69(20)
57.45(20) 1.03(5) 12.37(20) 59.95(60) 1.02(11) 13.76(20)
60.00(60) 1.06(1) 13.67(20) 59.85(60) 1.03(5) 13.68(35)
59.98(60) 1.03(5) 13.75(30) 59.96(60) 1.05(5) 13.69(10)
59.57(60) 1.09(5) 13.37(5) 59.89(50) 1.02(8) 13.73(18)
59.24(40) 1.01(6) 13.41(21) 60.00(55) 1.08(10) 13.63(30)
根據(jù)表1的優(yōu)化結(jié)果，可計算出平均最優(yōu)的散熱片組結(jié)構(gòu)尺寸為59.80×1.04×13.62，散熱片數(shù)為13片(散熱片組基面寬度為176.96 mm)。由此可計算出其單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Qopt=599 W/kg。
對于結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13和60×1×14的散熱片組分別進行實驗研究，最后得到單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率分別為：Q1=457 W/kg和Q2=540 W/kg。
從上述三個結(jié)構(gòu)可以看出，優(yōu)化結(jié)果比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13的散熱片組實驗值高23.7%，比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×14的散熱片組實驗值高9.8%。
為進一步檢驗計算結(jié)果的可靠性，把計算結(jié)果和文獻［7］中的實驗結(jié)果進行了比較。
在自然對流條件下散熱片組傳熱性能的實驗研究中，在所研究的范圍內(nèi)(溫差為150 ℃，散熱量為300 W，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)范圍為，高度：30～60 mm；厚度：3～15 mm；間距：3～40 mm)，得到的最優(yōu)高度為60 mm。在這一點上，優(yōu)化結(jié)論與實驗結(jié)果是相符的。
在上述實驗研究中，沒有得出全局的最優(yōu)間距和厚度值，僅得到了一些局部最優(yōu)點。本文把這些最優(yōu)點和優(yōu)化結(jié)論進行了比較。
當(dāng)散熱片高度為60 mm、厚度為3 mm時，最優(yōu)的間距為10 mm，此時，散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=154 W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差74.3%。
當(dāng)散熱片高度為40 mm、間距為9 mm時，最優(yōu)的厚度為3 mm，此時散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=169 W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差71.8%。
從上述的比較可以看出優(yōu)化后的散熱片組，不僅滿足了散熱要求，而且顯著地提高了散熱片的材料利用率，亦大大降低了一次投資的費用，優(yōu)化效果是顯著的。
5 結(jié)論
(1)自然對流條件下散熱片組優(yōu)化設(shè)計是一三變量(散熱片高度、間距及厚度)的非線性規(guī)劃。
(2)優(yōu)化設(shè)計的散熱片組可較大地提高其材料利用率，最大散熱量也有所增大。
符號說明
A為傳熱面積，m2；AT為散熱片組總的傳熱面積，m2；C為單位質(zhì)量材料的加工費￥/kg；H為散熱片高度，m；h為傳熱系數(shù)，W/(m2.℃)；L為基面長度，m；S為間距，m；α為空氣的平均溫度，K；f為散熱片組中散熱片的平均溫度，K；W為基面寬度，m；Y為總投資，￥；X為設(shè)備總重，kg；δ為散熱片厚度，m；σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，W/(m2.K4)。
散熱片作為強化傳熱的重要技術(shù)之一，廣泛地應(yīng)用于提高固體壁面的傳熱速率。比如飛機、空調(diào)、電子元件、機動車輛的散熱器、船用散熱器等［1］。對散熱片強化傳熱的研究引起國內(nèi)外眾多學(xué)者的關(guān)注，如對散熱片自然對流的研究［2-7］，對散熱片強制對流的研究［8-12］。前人對散熱片的研究大致可分為兩類：其一，采用實驗的手段，在一定范圍內(nèi)改變散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸和操作參數(shù)，比較其傳熱性能，從而得出散熱片組最優(yōu)的結(jié)構(gòu)尺寸和最優(yōu)的操作參數(shù)；其二，采用數(shù)學(xué)方法，對某一具體情況推導(dǎo)出偏微分方程，簡化其邊界條件，求其數(shù)值解。本文深入分析散熱片組間流體的流動特性及傳熱特性，總結(jié)各種因素對傳熱的影響，采用最優(yōu)化技術(shù)及先進的計算機軟件技術(shù)，對自然對流情況下矩形散熱片組的散熱過程進行了優(yōu)化研究，并設(shè)計典型實驗，檢驗優(yōu)化結(jié)果。
2 散熱片散熱過程分析
散熱片多用于強化發(fā)熱表面向空氣散熱的情況，故本文以與空氣接觸的散熱片為研究對象。由于散熱片表面溫度(一般不超過250 ℃)不高，散熱片組對空氣的輻射換熱量采用式(1)計算可知，它所占比例小于總散熱量的3%。因此，散熱片表面與周圍環(huán)境之間的散熱主要是對流傳熱。式(1)中的F為輻射角系數(shù)，本文散熱片組的輻射角系數(shù)由G N ELLISON［13］介紹的方法求得。
(1)
散熱片傳熱是一個比較復(fù)雜的物理過程，對此過程，國內(nèi)外學(xué)者進行了深入的實驗研究，他們的工作主要著重于傳熱系數(shù)大小、傳熱系數(shù)與流體流速以及流道的幾何形狀等因素的內(nèi)在聯(lián)系。在實驗研究中得到了許多適用于具體實驗條件的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。這些結(jié)果對傳熱過程的了解和散熱片的設(shè)計有重要的意義。
在自然對流條件下，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)(散熱片的間距、高度、厚度)是散熱片散熱的主要影響因素，散熱片組的結(jié)構(gòu)見文獻［14］。
2.1 間距對散熱片散熱的影響
描述流體與固體間對流傳熱的基本方程式為：
Q=hAΔT (2)
從上式可以看出，通過提高傳熱系數(shù)h，增大傳熱面積來強化流體與散熱片表面間的對流傳熱效果。當(dāng)基面寬度W給定時，假定傳熱溫差ΔT，傳熱系數(shù)h不變，這樣散熱量Q的提高就取決于換熱面積A的大小。增加散熱片數(shù)量就可以增加換熱面積，有利于散熱。但散熱片數(shù)目的增多，減小了散熱片間的距離S，傳熱系數(shù)h也隨之降低。
2.2 高度對散熱片散熱的影響
提高散熱片的高度H可以增加換熱面積A，從而達到強化傳熱的目的。但增加高度會使散熱片頂部的局部傳熱系數(shù)降低，導(dǎo)致平均傳熱系數(shù)的降低。此外，高度也影響著從散熱片基面到端部的溫度降。高度越大，溫度降也越大，導(dǎo)致散熱片表面與周圍大氣的平均溫度差就隨之降低，不利于散熱。實際上，散熱片的高度還將受到整機外型尺寸的限制。
2.3 厚度對散熱片散熱的影響
散熱片越薄，則單位長度上可裝載的散熱片的數(shù)量就越多，從而增大散熱面積，強化散熱片的散熱；隨著散熱片厚度的增大，散熱片表面與周圍大氣的平均換熱溫度差ΔT就隨之降低，這對于散熱是不利的。在實際的應(yīng)用中，厚度δ的大小往往受工藝水平高低所限。一般鑄造散熱片的厚度δ不小于2 mm，機加工散熱片的厚度δ不小于1 mm。
3 模型
根據(jù)以上的分析可知，在散熱片的設(shè)計中，散熱片結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取是問題的關(guān)鍵。本文以文獻［7］的實驗研究為基礎(chǔ)，在限定散熱量及基面面積的條件下，以設(shè)備的一次投資費用最少為目標(biāo)函數(shù)，對散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸進行了計算機模擬優(yōu)化計算。目標(biāo)函數(shù)為：
Y=CX (3)
對于密集散熱技術(shù)中采用散熱片的形狀較為簡單，而且一般是經(jīng)機械加工制成的，因此，式(3)中的C可取為常數(shù)。這樣，目標(biāo)函數(shù)就簡化為所用散熱材料的質(zhì)量。散熱材料由純鋁制成，其密度在本研究范圍內(nèi)變化很小，可以忽略。為了便于研究，把散熱材料的質(zhì)量轉(zhuǎn)化為其體積，即以所用散熱材料的體積為實際的目標(biāo)函數(shù)，其計算公式為：
(4)
式中：x、y、z分別為散熱片的高度、厚度、間距。
約束條件：
?、偕崞叨龋?≤x≤Hmax；②散熱片厚度：δ0≤y≤δmax；③散熱片間距：S0≤z≤Smax；④散熱量：Q≤Q0±ηQ0。
4 實例與分析
上述的優(yōu)化問題是一個比較復(fù)雜的帶有約束條件的非線性規(guī)劃。對此問題，首先采用罰函數(shù)法(外點法)將其化為無約束非線性規(guī)劃；其次采用坐標(biāo)輪換法再將多維非線性規(guī)劃化為一維非線性規(guī)劃；最后采用一維搜索法之進退法求解該問題。在上述算法基礎(chǔ)上，采用Borland C++語言設(shè)計出通用的優(yōu)化程序。
我們預(yù)先設(shè)定：可裝翅空間的體積(長×寬×高)為250 mm×180 mm×60 mm，壁溫為175 ℃，環(huán)境溫度為25 ℃，額定的散熱量為300±30 W。計算結(jié)果見表1。
表1 自然對流條件下散熱片組的優(yōu)化計算 mm
優(yōu)化值(初始值) 優(yōu)化值(初始值)
高度 厚度 間距 高度 厚度 間距
60.00(60) 1.03(5) 13.76(20) 59.89(50) 1.03(5) 13.70(20)
59.24(40) 1.03(5) 13.34(20) 58.05(30) 1.03(5) 12.69(20)
57.45(20) 1.03(5) 12.37(20) 59.95(60) 1.02(11) 13.76(20)
60.00(60) 1.06(1) 13.67(20) 59.85(60) 1.03(5) 13.68(35)
59.98(60) 1.03(5) 13.75(30) 59.96(60) 1.05(5) 13.69(10)
59.57(60) 1.09(5) 13.37(5) 59.89(50) 1.02(8) 13.73(18)
59.24(40) 1.01(6) 13.41(21) 60.00(55) 1.08(10) 13.63(30)
根據(jù)表1的優(yōu)化結(jié)果，可計算出平均最優(yōu)的散熱片組結(jié)構(gòu)尺寸為59.80×1.04×13.62，散熱片數(shù)為13片(散熱片組基面寬度為176.96 mm)。由此可計算出其單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Qopt=599 W/kg。
對于結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13和60×1×14的散熱片組分別進行實驗研究，最后得到單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率分別為：Q1=457 W/kg和Q2=540 W/kg。
從上述三個結(jié)構(gòu)可以看出，優(yōu)化結(jié)果比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13的散熱片組實驗值高23.7%，比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×14的散熱片組實驗值高9.8%。
為進一步檢驗計算結(jié)果的可靠性，把計算結(jié)果和文獻［7］中的實驗結(jié)果進行了比較。
在自然對流條件下散熱片組傳熱性能的實驗研究中，在所研究的范圍內(nèi)(溫差為150 ℃，散熱量為300 W，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)范圍為，高度：30～60 mm；厚度：3～15 mm；間距：3～40 mm)，得到的最優(yōu)高度為60 mm。在這一點上，優(yōu)化結(jié)論與實驗結(jié)果是相符的。
在上述實驗研究中，沒有得出全局的最優(yōu)間距和厚度值，僅得到了一些局部最優(yōu)點。本文把這些最優(yōu)點和優(yōu)化結(jié)論進行了比較。
當(dāng)散熱片高度為60 mm、厚度為3 mm時，最優(yōu)的間距為10 mm，此時，散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=154 W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差74.3%。
當(dāng)散熱片高度為40 mm、間距為9 mm時，最優(yōu)的厚度為3 mm，此時散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=169 W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差71.8%。
從上述的比較可以看出優(yōu)化后的散熱片組，不僅滿足了散熱要求，而且顯著地提高了散熱片的材料利用率，亦大大降低了一次投資的費用，優(yōu)化效果是顯著的。
5 結(jié)論
(1)自然對流條件下散熱片組優(yōu)化設(shè)計是一三變量(散熱片高度、間距及厚度)的非線性規(guī)劃。
(2)優(yōu)化設(shè)計的散熱片組可較大地提高其材料利用率，最大散熱量也有所增大。
符號說明
A為傳熱面積，m2；AT為散熱片組總的傳熱面積，m2；C為單位質(zhì)量材料的加工費￥/kg；H為散熱片高度，m；h為傳熱系數(shù)，W/(m2.℃)；L為基面長度，m；S為間距，m；α為空氣的平均溫度，K；f為散熱片組中散熱片的平均溫度，K；W為基面寬度，m；Y為總投資，￥；X為設(shè)備總重，kg；δ為散熱片厚度，m；σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，W/(m2.K4)。
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找來的文章~供你參考 散熱片作為強化傳熱的重要技術(shù)之一，廣泛地應(yīng)用于提高固體壁面的傳熱速率。比如飛機、空調(diào)、電子元件、機動車輛的散熱器、船用散熱器等［1］。對散熱片強化傳熱的研究引起國內(nèi)外眾多學(xué)者的關(guān)注，如對散熱片自然對流的研究［2-7］，對散熱片強制對流的研究［8-12］。前人對散熱片的研究大致可分為兩類：其一，采用實驗的手段，在一定范圍內(nèi)改變散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸和操作參數(shù)，比較其傳熱性能，從而得出散熱片組最優(yōu)的結(jié)構(gòu)尺寸和最優(yōu)的操作參數(shù)；其二，采用數(shù)學(xué)方法，對某一具體情況推導(dǎo)出偏微分方程，簡化其邊界條件，求其數(shù)值解。本文深入分析散熱片組間流體的流動特性及傳熱特性，總結(jié)各種因素對傳熱的影響，采用最優(yōu)化技術(shù)及先進的計算機軟件技術(shù)，對自然對流情況下矩形散熱片組的散熱過程進行了優(yōu)化研究，并設(shè)計典型實驗，檢驗優(yōu)化結(jié)果。2 散熱片散熱過程分析 散熱片多用于強化發(fā)熱表面向空氣散熱的情況，故本文以與空氣接觸的散熱片為研究對象。由于散熱片表面溫度(一般不超過250℃)不高，散熱片組對空氣的輻射換熱量采用式(1)計算可知，它所占比例小于總散熱量的3%。因此，散熱片表面與周圍環(huán)境之間的散熱主要是對流傳熱。式(1)中的F為輻射角系數(shù)，本文散熱片組的輻射角系數(shù)由GNELLISON［13］介紹的方法求得?！ ?1) 散熱片傳熱是一個比較復(fù)雜的物理過程，對此過程，國內(nèi)外學(xué)者進行了深入的實驗研究，他們的工作主要著重于傳熱系數(shù)大小、傳熱系數(shù)與流體流速以及流道的幾何形狀等因素的內(nèi)在聯(lián)系。在實驗研究中得到了許多適用于具體實驗條件的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。這些結(jié)果對傳熱過程的了解和散熱片的設(shè)計有重要的意義。 在自然對流條件下，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)(散熱片的間距、高度、厚度)是散熱片散熱的主要影響因素，散熱片組的結(jié)構(gòu)見文獻［14］。2.1 間距對散熱片散熱的影響 描述流體與固體間對流傳熱的基本方程式為：Q=hAΔT (2) 從上式可以看出，通過提高傳熱系數(shù)h，增大傳熱面積來強化流體與散熱片表面間的對流傳熱效果。當(dāng)基面寬度W給定時，假定傳熱溫差ΔT，傳熱系數(shù)h不變，這樣散熱量Q的提高就取決于換熱面積A的大小。增加散熱片數(shù)量就可以增加換熱面積，有利于散熱。但散熱片數(shù)目的增多，減小了散熱片間的距離S，傳熱系數(shù)h也隨之降低。2.2 高度對散熱片散熱的影響 提高散熱片的高度H可以增加換熱面積A，從而達到強化傳熱的目的。但增加高度會使散熱片頂部的局部傳熱系數(shù)降低，導(dǎo)致平均傳熱系數(shù)的降低。此外，高度也影響著從散熱片基面到端部的溫度降。高度越大，溫度降也越大，導(dǎo)致散熱片表面與周圍大氣的平均溫度差就隨之降低，不利于散熱。實際上，散熱片的高度還將受到整機外型尺寸的限制。2.3 厚度對散熱片散熱的影響 散熱片越薄，則單位長度上可裝載的散熱片的數(shù)量就越多，從而增大散熱面積，強化散熱片的散熱；隨著散熱片厚度的增大，散熱片表面與周圍大氣的平均換熱溫度差ΔT就隨之降低，這對于散熱是不利的。在實際的應(yīng)用中，厚度δ的大小往往受工藝水平高低所限。一般鑄造散熱片的厚度δ不小于2mm，機加工散熱片的厚度δ不小于1mm。3 模型 根據(jù)以上的分析可知，在散熱片的設(shè)計中，散熱片結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取是問題的關(guān)鍵。本文以文獻［7］的實驗研究為基礎(chǔ)，在限定散熱量及基面面積的條件下，以設(shè)備的一次投資費用最少為目標(biāo)函數(shù)，對散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸進行了計算機模擬優(yōu)化計算。目標(biāo)函數(shù)為：Y=CX (3) 對于密集散熱技術(shù)中采用散熱片的形狀較為簡單，而且一般是經(jīng)機械加工制成的，因此，式(3)中的C可取為常數(shù)。這樣，目標(biāo)函數(shù)就簡化為所用散熱材料的質(zhì)量。散熱材料由純鋁制成，其密度在本研究范圍內(nèi)變化很小，可以忽略。為了便于研究，把散熱材料的質(zhì)量轉(zhuǎn)化為其體積，即以所用散熱材料的體積為實際的目標(biāo)函數(shù)，其計算公式為： (4) 式中：x、y、z分別為散熱片的高度、厚度、間距。 約束條件： ?、偕崞叨龋?≤x≤Hmax；②散熱片厚度：δ0≤y≤δmax；③散熱片間距：S0≤z≤Smax；④散熱量：Q≤Q0±ηQ0。4 實例與分析 上述的優(yōu)化問題是一個比較復(fù)雜的帶有約束條件的非線性規(guī)劃。對此問題，首先采用罰函數(shù)法(外點法)將其化為無約束非線性規(guī)劃；其次采用坐標(biāo)輪換法再將多維非線性規(guī)劃化為一維非線性規(guī)劃；最后采用一維搜索法之進退法求解該問題。在上述算法基礎(chǔ)上，采用BorlandC++語言設(shè)計出通用的優(yōu)化程序。 我們預(yù)先設(shè)定：可裝翅空間的體積(長×寬×高)為250mm×180mm×60mm，壁溫為175℃，環(huán)境溫度為25℃，額定的散熱量為300±30W。計算結(jié)果見表1。表1 自然對流條件下散熱片組的優(yōu)化計算 mm優(yōu)化值(初始值)優(yōu)化值(初始值)高度厚度間距高度厚度間距60.00(60)1.03(5)13.76(20)59.89(50)1.03(5)13.70(20)59.24(40)1.03(5)13.34(20)58.05(30)1.03(5)12.69(20)57.45(20)1.03(5)12.37(20)59.95(60)1.02(11)13.76(20)60.00(60)1.06(1)13.67(20)59.85(60)1.03(5)13.68(35)59.98(60)1.03(5)13.75(30)59.96(60)1.05(5)13.69(10)59.57(60)1.09(5)13.37(5)59.89(50)1.02(8)13.73(18)59.24(40)1.01(6)13.41(21)60.00(55)1.08(10)13.63(30) 根據(jù)表1的優(yōu)化結(jié)果，可計算出平均最優(yōu)的散熱片組結(jié)構(gòu)尺寸為59.80×1.04×13.62，散熱片數(shù)為13片(散熱片組基面寬度為176.96mm)。由此可計算出其單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Qopt=599W/kg。 對于結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13和60×1×14的散熱片組分別進行實驗研究，最后得到單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率分別為：Q1=457W/kg和Q2=540W/kg?！ 纳鲜鋈齻€結(jié)構(gòu)可以看出，優(yōu)化結(jié)果比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13的散熱片組實驗值高23.7%，比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×14的散熱片組實驗值高9.8%?！ 檫M一步檢驗計算結(jié)果的可靠性，把計算結(jié)果和文獻［7］中的實驗結(jié)果進行了比較?！ ≡谧匀粚α鳁l件下散熱片組傳熱性能的實驗研究中，在所研究的范圍內(nèi)(溫差為150℃，散熱量為300W，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)范圍為，高度：30～60mm；厚度：3～15mm；間距：3～40mm)，得到的最優(yōu)高度為60mm。在這一點上，優(yōu)化結(jié)論與實驗結(jié)果是相符的?！ ≡谏鲜鰧嶒炑芯恐校瑳]有得出全局的最優(yōu)間距和厚度值，僅得到了一些局部最優(yōu)點。本文把這些最優(yōu)點和優(yōu)化結(jié)論進行了比較?！ ‘?dāng)散熱片高度為60mm、厚度為3mm時，最優(yōu)的間距為10mm，此時，散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=154W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差74.3%?！ ‘?dāng)散熱片高度為40mm、間距為9mm時，最優(yōu)的厚度為3mm，此時散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=169W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差71.8%?！ 纳鲜龅谋容^可以看出優(yōu)化后的散熱片組，不僅滿足了散熱要求，而且顯著地提高了散熱片的材料利用率，亦大大降低了一次投資的費用，優(yōu)化效果是顯著的。5 結(jié)論 (1)自然對流條件下散熱片組優(yōu)化設(shè)計是一三變量(散熱片高度、間距及厚度)的非線性規(guī)劃?！ ?2)優(yōu)化設(shè)計的散熱片組可較大地提高其材料利用率，最大散熱量也有所增大。符號說明 A為傳熱面積，m2；AT為散熱片組總的傳熱面積，m2；C為單位質(zhì)量材料的加工費￥/kg；H為散熱片高度，m；h為傳熱系數(shù)，W/(m2.℃)；L為基面長度，m；S為間距，m；α為空氣的平均溫度，K；f為散熱片組中散熱片的平均溫度，K；W為基面寬度，m；Y為總投資，￥；X為設(shè)備總重，kg；δ為散熱片厚度，m；σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，W/(m2.K4)。
散熱片的選取非常復(fù)雜跟很多因素有關(guān)計算方法也不統(tǒng)一最簡單的方法就是滿載試一下
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@tjfyj
找來的文章~供你參考 散熱片作為強化傳熱的重要技術(shù)之一，廣泛地應(yīng)用于提高固體壁面的傳熱速率。比如飛機、空調(diào)、電子元件、機動車輛的散熱器、船用散熱器等［1］。對散熱片強化傳熱的研究引起國內(nèi)外眾多學(xué)者的關(guān)注，如對散熱片自然對流的研究［2-7］，對散熱片強制對流的研究［8-12］。前人對散熱片的研究大致可分為兩類：其一，采用實驗的手段，在一定范圍內(nèi)改變散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸和操作參數(shù)，比較其傳熱性能，從而得出散熱片組最優(yōu)的結(jié)構(gòu)尺寸和最優(yōu)的操作參數(shù)；其二，采用數(shù)學(xué)方法，對某一具體情況推導(dǎo)出偏微分方程，簡化其邊界條件，求其數(shù)值解。本文深入分析散熱片組間流體的流動特性及傳熱特性，總結(jié)各種因素對傳熱的影響，采用最優(yōu)化技術(shù)及先進的計算機軟件技術(shù)，對自然對流情況下矩形散熱片組的散熱過程進行了優(yōu)化研究，并設(shè)計典型實驗，檢驗優(yōu)化結(jié)果。2 散熱片散熱過程分析 散熱片多用于強化發(fā)熱表面向空氣散熱的情況，故本文以與空氣接觸的散熱片為研究對象。由于散熱片表面溫度(一般不超過250℃)不高，散熱片組對空氣的輻射換熱量采用式(1)計算可知，它所占比例小于總散熱量的3%。因此，散熱片表面與周圍環(huán)境之間的散熱主要是對流傳熱。式(1)中的F為輻射角系數(shù)，本文散熱片組的輻射角系數(shù)由GNELLISON［13］介紹的方法求得。 (1) 散熱片傳熱是一個比較復(fù)雜的物理過程，對此過程，國內(nèi)外學(xué)者進行了深入的實驗研究，他們的工作主要著重于傳熱系數(shù)大小、傳熱系數(shù)與流體流速以及流道的幾何形狀等因素的內(nèi)在聯(lián)系。在實驗研究中得到了許多適用于具體實驗條件的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。這些結(jié)果對傳熱過程的了解和散熱片的設(shè)計有重要的意義。 在自然對流條件下，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)(散熱片的間距、高度、厚度)是散熱片散熱的主要影響因素，散熱片組的結(jié)構(gòu)見文獻［14］。2.1 間距對散熱片散熱的影響 描述流體與固體間對流傳熱的基本方程式為：Q=hAΔT (2) 從上式可以看出，通過提高傳熱系數(shù)h，增大傳熱面積來強化流體與散熱片表面間的對流傳熱效果。當(dāng)基面寬度W給定時，假定傳熱溫差ΔT，傳熱系數(shù)h不變，這樣散熱量Q的提高就取決于換熱面積A的大小。增加散熱片數(shù)量就可以增加換熱面積，有利于散熱。但散熱片數(shù)目的增多，減小了散熱片間的距離S，傳熱系數(shù)h也隨之降低。2.2 高度對散熱片散熱的影響 提高散熱片的高度H可以增加換熱面積A，從而達到強化傳熱的目的。但增加高度會使散熱片頂部的局部傳熱系數(shù)降低，導(dǎo)致平均傳熱系數(shù)的降低。此外，高度也影響著從散熱片基面到端部的溫度降。高度越大，溫度降也越大，導(dǎo)致散熱片表面與周圍大氣的平均溫度差就隨之降低，不利于散熱。實際上，散熱片的高度還將受到整機外型尺寸的限制。2.3 厚度對散熱片散熱的影響 散熱片越薄，則單位長度上可裝載的散熱片的數(shù)量就越多，從而增大散熱面積，強化散熱片的散熱；隨著散熱片厚度的增大，散熱片表面與周圍大氣的平均換熱溫度差ΔT就隨之降低，這對于散熱是不利的。在實際的應(yīng)用中，厚度δ的大小往往受工藝水平高低所限。一般鑄造散熱片的厚度δ不小于2mm，機加工散熱片的厚度δ不小于1mm。3 模型 根據(jù)以上的分析可知，在散熱片的設(shè)計中，散熱片結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取是問題的關(guān)鍵。本文以文獻［7］的實驗研究為基礎(chǔ)，在限定散熱量及基面面積的條件下，以設(shè)備的一次投資費用最少為目標(biāo)函數(shù)，對散熱片組的結(jié)構(gòu)尺寸進行了計算機模擬優(yōu)化計算。目標(biāo)函數(shù)為：Y=CX (3) 對于密集散熱技術(shù)中采用散熱片的形狀較為簡單，而且一般是經(jīng)機械加工制成的，因此，式(3)中的C可取為常數(shù)。這樣，目標(biāo)函數(shù)就簡化為所用散熱材料的質(zhì)量。散熱材料由純鋁制成，其密度在本研究范圍內(nèi)變化很小，可以忽略。為了便于研究，把散熱材料的質(zhì)量轉(zhuǎn)化為其體積，即以所用散熱材料的體積為實際的目標(biāo)函數(shù)，其計算公式為： (4) 式中：x、y、z分別為散熱片的高度、厚度、間距?！ 〖s束條件： ①散熱片高度：0≤x≤Hmax；②散熱片厚度：δ0≤y≤δmax；③散熱片間距：S0≤z≤Smax；④散熱量：Q≤Q0±ηQ0。4 實例與分析 上述的優(yōu)化問題是一個比較復(fù)雜的帶有約束條件的非線性規(guī)劃。對此問題，首先采用罰函數(shù)法(外點法)將其化為無約束非線性規(guī)劃；其次采用坐標(biāo)輪換法再將多維非線性規(guī)劃化為一維非線性規(guī)劃；最后采用一維搜索法之進退法求解該問題。在上述算法基礎(chǔ)上，采用BorlandC++語言設(shè)計出通用的優(yōu)化程序?！ ∥覀冾A(yù)先設(shè)定：可裝翅空間的體積(長×寬×高)為250mm×180mm×60mm，壁溫為175℃，環(huán)境溫度為25℃，額定的散熱量為300±30W。計算結(jié)果見表1。表1 自然對流條件下散熱片組的優(yōu)化計算 mm優(yōu)化值(初始值)優(yōu)化值(初始值)高度厚度間距高度厚度間距60.00(60)1.03(5)13.76(20)59.89(50)1.03(5)13.70(20)59.24(40)1.03(5)13.34(20)58.05(30)1.03(5)12.69(20)57.45(20)1.03(5)12.37(20)59.95(60)1.02(11)13.76(20)60.00(60)1.06(1)13.67(20)59.85(60)1.03(5)13.68(35)59.98(60)1.03(5)13.75(30)59.96(60)1.05(5)13.69(10)59.57(60)1.09(5)13.37(5)59.89(50)1.02(8)13.73(18)59.24(40)1.01(6)13.41(21)60.00(55)1.08(10)13.63(30) 根據(jù)表1的優(yōu)化結(jié)果，可計算出平均最優(yōu)的散熱片組結(jié)構(gòu)尺寸為59.80×1.04×13.62，散熱片數(shù)為13片(散熱片組基面寬度為176.96mm)。由此可計算出其單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Qopt=599W/kg?！ τ诮Y(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13和60×1×14的散熱片組分別進行實驗研究，最后得到單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率分別為：Q1=457W/kg和Q2=540W/kg。 從上述三個結(jié)構(gòu)可以看出，優(yōu)化結(jié)果比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×13的散熱片組實驗值高23.7%，比結(jié)構(gòu)尺寸為60×1×14的散熱片組實驗值高9.8%?！ 檫M一步檢驗計算結(jié)果的可靠性，把計算結(jié)果和文獻［7］中的實驗結(jié)果進行了比較。 在自然對流條件下散熱片組傳熱性能的實驗研究中，在所研究的范圍內(nèi)(溫差為150℃，散熱量為300W，散熱片組的結(jié)構(gòu)參數(shù)范圍為，高度：30～60mm；厚度：3～15mm；間距：3～40mm)，得到的最優(yōu)高度為60mm。在這一點上，優(yōu)化結(jié)論與實驗結(jié)果是相符的。 在上述實驗研究中，沒有得出全局的最優(yōu)間距和厚度值，僅得到了一些局部最優(yōu)點。本文把這些最優(yōu)點和優(yōu)化結(jié)論進行了比較?！ ‘?dāng)散熱片高度為60mm、厚度為3mm時，最優(yōu)的間距為10mm，此時，散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=154W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差74.3%?！ ‘?dāng)散熱片高度為40mm、間距為9mm時，最優(yōu)的厚度為3mm，此時散熱片組單位質(zhì)量散熱材料的傳熱速率為：Q′=169W/kg，其與優(yōu)化結(jié)果相差71.8%?！ 纳鲜龅谋容^可以看出優(yōu)化后的散熱片組，不僅滿足了散熱要求，而且顯著地提高了散熱片的材料利用率，亦大大降低了一次投資的費用，優(yōu)化效果是顯著的。5 結(jié)論 (1)自然對流條件下散熱片組優(yōu)化設(shè)計是一三變量(散熱片高度、間距及厚度)的非線性規(guī)劃?！ ?2)優(yōu)化設(shè)計的散熱片組可較大地提高其材料利用率，最大散熱量也有所增大。符號說明 A為傳熱面積，m2；AT為散熱片組總的傳熱面積，m2；C為單位質(zhì)量材料的加工費￥/kg；H為散熱片高度，m；h為傳熱系數(shù)，W/(m2.℃)；L為基面長度，m；S為間距，m；α為空氣的平均溫度，K；f為散熱片組中散熱片的平均溫度，K；W為基面寬度，m；Y為總投資，￥；X為設(shè)備總重，kg；δ為散熱片厚度，m；σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，W/(m2.K4)。
公式（1）和（4）不顯示？
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