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PQ制品一般均是12個腳，1-6為一側(cè)，7-12為另一側(cè)。BOBBIN插入方向為端子腳向外．BASEＬ兩邊加擋墻，寬度為2.5mm;初次級間絕緣膠帶2.5-3圈．引線部分加TEFLON套管．第一組卷線初級（端子1#-6#）：2根直徑0.3mm的雙股同時繞；第二組卷線次級（端子12#-7#):20根直徑0.2mm的同時繞；第三組初級：(端子2#-5#):2x0.3同時繞；第4組次級端子（11#-8#):20x0.2;第５組初級（3#-4#):2x0.3mm;第6組次級：(10#-9#):20x0.2;如果還有空間，初級再繞一次（1#-6#):2x0.3mm;

關(guān)于溫升概念你講的是對的，但是我們通常的測溫是制品表面，制品中間溫升應(yīng)該還要高些，但是高多少？我沒有這方面的數(shù)據(jù)。關(guān)于卷法,簡單講就是相當(dāng)于初級0.3x8, 次級0.2x60.

不知道變壓器的工作效率是多少，這樣大的功率，至少應(yīng)該在85%以上．這樣初級電流不過2.7A，用8x0.5的線，電流密度是1.6A/mm^2,次級10A,雖然采用8x0.5,電流密度是4.5,但是交流損耗過大，實際上目前該款變壓器的損耗主要集中在次級的銅損．不是很合理．初步計算，按照0.5x8的原來設(shè)計，溫升在70度．如果使用上面提到的卷法，溫升45度左右．目前沒有想明白為何加壓板會造成溫度上升有如此大的差異．這個電源使用在汽車上嗎？所以將初級改為0.3x2,但是卷法是初級，然后次級，再重復(fù)．另外考慮你的輸入電壓是300V,初次級間應(yīng)該使用3.2mm沿面tape．這樣安全上有保障．曾經(jīng)遇到TDG的CORE在上漆干燥過程中出現(xiàn)破裂,但是沒有加膠水，問題基本解決．從常理上講，CORE強(qiáng)度大于塑料的強(qiáng)度,所以受熱后，即使CORE膨脹應(yīng)該是造成壓板的塑性變形，而不是CORE的破裂．破裂位置在CORE的中部，應(yīng)該是CORE的中足附近，一種可能是CORE中足與底面沒有圓弧過渡，造成應(yīng)力集中．可以測試CORE的M強(qiáng)度，另外選用東磁或飛磁的CORE看看． 

1.可否嘗試使用Np:Ns=27:15;初級0.3X2，次級0.2x20，三明治，初級4次，次級3次。2.確認(rèn)壓板的材料是熱膨脹還是熱收縮．3.注意變壓器是否使用接著劑將CORE和BASE接著在一起,如有，接著位置在哪里？是否有VARNISH?如果兩者均有的話，建議取消CORE和BASE的接著. 

能否告知CORE裂開的位置在哪里？是否有規(guī)律？壓板的材料是什麼？BOBBIN的材料是什麼？變壓器運(yùn)行的環(huán)境條件是多少？ 變壓器測試溫度的位置在哪里？能否將卷線的過程具體說明？因為感覺溫升可以做的更低些。

圈數(shù)不一樣，差別也就1，2圈而已吧，是否調(diào)試過？

請告知輸入，輸出條件，工作頻率。

確實和趨膚效應(yīng)有關(guān)，使用多股線可解決

常用熱阻抗進(jìn)行估算。

采用第二個公式，但是B指的是deltaB，也就是Bm-Br